2.3估算毛細壓強Pc

對于一個寬為w,高為h的矩形截面管道,毛細壓強Pc可以用下式計算:

其中,l_i是液體與管道第i條邊接觸線的長度,theta_i是液體對于管道第i條邊的前進角,對于矩形管道有i=1,2,3,4。毛細壓強和管道高度的關系如圖3所示。液體在疏水網表面的流動阻力計算比較復雜,現(xiàn)在有很多的研究文獻,由于這不是本文的研究重點,文中采用了簡化分析,即把柵網作為一個光滑的表面。計算中認為柵網與管道的表面特性相同。

2.4估算微管道中壓降Pf

當液體以速度v流過管道時,在黏性力作用下由沿程水頭損失h_{f}而引起的壓降Pf可以表示為:

其中:rho為液體密度,對于水取1000~kg/m^3,g為當?shù)刂亓铀俣?文中取為9.8~m/s^2。關于矩形管道中定常層流的沿程水頭損失有很多理論和仿真研究,對于寬為w,高為h,長為l的微管道,考慮到無滑移邊界條件,沿程水頭損失可以表示為:

其中:mu為液體的動力黏度。對于20{}^{circ}C的水,動力黏度mu=10^{-3}~Pacdot s。

2.5開放微管道的設計約束

為確保液體在開放管道中可靠輸運而不外溢,當液體流過干燥管道時,毛細壓強Pc與管道中壓降Pf的和必須小于最大許可壓強Pb,即

如果微管道是親水的,毛細壓強就不會阻礙液體的流動,或者當水充滿管道后,毛細壓強不存在,在這兩種情況下式(5)應改為:

其中:p_{o}為管道出口處的壓強。

利用約束條件式(5)或(6),可以得到管道中液體的最大許可速度。為了簡化分析,假設出口處壓強為0。計算中假設管道各個壁面性質相同。利用式(4)計算壓降時要求流動定常，當液體流過干燥管道時并不是定常流動，利用式(4)作近似計算。最大許可速度與管道高度的關系如圖4所示，包括疏水管道和親水管道兩種情況。可以看出，管高一定時，在親水管道中最大許可速度較大,且最大許可速度隨管高增加而增大,隨管長的增加而減小。

3實驗

3.1樣片制作

實驗中制作了不同尺寸的微管道來測試和優(yōu)化開放管道的液體輸運特性。

PDMS微管道采用軟光刻工藝制作。PDMS結構層從模具揭下后,倒過來粘接在基底上,管道裸露朝上,形成開放管道。然后用壓敏膠(ARclad IS-7876,Adhesives Research.Inc.)將棚網粘接到開放管道上。制作的微管道寬分別為0.8~mm和1.8~mm,深75mu m和115mu m,長3cm和4cm。壓敏膠厚約60mu m,最終得到的開放管道高度約135μm和175μm。

所用柵網為不銹鋼濾網,有一定剛度,管道較窄,可以保證管道頂面平整。柵網孔為方形,使用的兩種柵網孔邊長分別為50mu m和77mu m。部分柵網涂覆Teflon(AF2400,DuPont),部分沒有做處理。圖5所示為未經處理的柵網和柵網上的水滴。

3.2實驗裝置

實驗裝置如圖6所示。由于人口、出口和管子尺寸都遠大于微管道尺寸,測得的水頭高度H視為加在微管道人口的總水頭。

在測量最大許可壓強p時,封閉出口,每次將水頭高度H增加1cm并保持30s使系統(tǒng)壓強穩(wěn)定。不斷升高H，直至有水從柵網孔中溢出，此時對應的壓強即最大許可壓強p。

毛細壓強是微管道中水由靜止到開始流動時對應的轉折壓強。實驗中采用CCD測量微管道中液體前端的前進速度,并記錄相應的水頭高度H。每次測量之前需把管道烘干。

當管道系統(tǒng)充滿水時，利用量筒和秒表測量流量，然后結合管道截面積計算得到管道中水的流速。

4結果和討論

最大許可壓強p的理論值和實際測量結果如表1所示。可以看出，涂覆Teflon的柵網能承受的最大許可背壓遠大于沒有處理的柵網?？讖綖?0μm的柵網在表面涂覆Teflon后能夠承受的背壓達2000Pa,毛細壓強和壓降測試實驗中采用的就是該柵網。pb的理論值大約是實測值的2倍，這主要是由于網孔尺寸不均勻和測量誤差導致的，如圖7所示，水滴只從柵網最大的孔處溢出。水滴溢出后并不鋪開，而是形成一個水珠，圖7(a)是其俯視圖,圖7(b-e)顯示了水滴溢出柵網的過程。首先，水從最大的柵網孔中溢出，并和鄰近網孔中的水連通，如圖7(b)所示，這時柵網看似被水潤濕。然后，水從最大的孔和鄰近孔中外流，水滴長大，接觸角也逐漸增大，如圖7(c-d)。最終形成一個水珠，如圖7(e)。這表明水的外流最初只發(fā)生在最大的網孔和鄰近網孔，采用尺寸均勻性好的網孔其最大許可壓強將會更大。

圖7水滴溢出柵網圖片

當水流過干燥管道時，表面張力產生的毛細壓強阻礙水的流動，此時的速度-壓強關系如圖8所示。在圖8的每條曲線上都有一個轉折點，且在轉折點之后水的流速迅速增加，轉折處的壓強被作為毛細壓強p。對于這種現(xiàn)象可解釋為在壓強小于毛細壓強的時候，水只能在重力作用下極緩慢流動，由于速度極慢，沿程水頭損失可忽略不計;當壓強大于毛細壓強時，黏性力和壓強差平衡，這時的流速增加較快。毛細壓強Pc的實測值和理論值如表2所示。水對于PDMS和壓敏膠的前進角都是120°，對于Teflon涂膜的柵網接觸角是150°(芬蘭Kibron公司生產的Delta-8全自動高通量表面張力儀)。實驗結果與理論計算一致。

管道中充滿水時的速度-壓強關系如圖9所示。管道截面尺寸主要通過等效水力直徑影響摩擦阻力系數(shù)。由于管道深度遠小于寬度，管道的等效水力直徑取決于管道深度，故這里固定管道寬度而對不同深度的管道進行比較分析。由圖9可知，壓強一定，管道越深，長度越短，對應的流速越大。圖中每條曲線的最大壓強就是測量中每個管道的最大許可壓強，這些壓強值都大于表1中的最大許可壓強實測值。這一方面是由于柵網孔徑分布不均勻，另一方面是由于沿程水頭損失作用，管道中壓強分布沿流動方向減小，導致最大壓強沒有出現(xiàn)在孔徑最大的地方，從而得到的壓強大于靜止狀態(tài)下測得的最大許可壓強。

5結論

本文根據(jù)生物氣溶膠的采樣需求，提出了覆蓋有疏水網的開放管道，并對其輸運特性進行了理論和實驗分析。實驗結果顯示:具有較好疏水性和較小孔徑的柵網可以實現(xiàn)更高的最大許可壓強，表面涂覆Teflon的50μm孔徑柵網可以承受2000Pa的背壓。利用這種柵網制作的開放微管道可以實現(xiàn)可靠的液體輸運，且對特定管道能夠允許100mm/s以上的水流速度，這些性能滿足了生物氣溶膠采樣的需求。為了實現(xiàn)高富集系數(shù)的生物氣溶膠采樣，應該采用盡量淺的管道，但淺管道只能夠允許較低的流速。下一步，將采用該開放微管道進行生物氣溶膠的靜電采集，進一步測試其生物收集效率。